Abstraktní
Předkládaný vynález zveřejňuje metodu distribuovaného procesu vytlačování. Po zahřátí rafinovaného ocelového ingotu na 1050-1250 stupně je odříznut ocelový ingot a poté je ocelový ingot znepokojující. Středový otvor je přitlačen na rozrušující ocelový ingot a první perforační jehla tlačí ocelový ingot dolů podél středového otvoru ocelové ingotské roviny, aby zahřál propíchnutí ocelového ingotu. Ocelový ingot je fixován a umístěn do předpjatého vytlačovacího válce a extruzní hlava vytlačovacího hřídele tlačí kov směrem dolů podél středového otvoru ocelového ingotu v různých úhlech, aby se dosáhlo distribuovaného vytlačování ocelového ingotu. Když je horní koncová plocha ocelového ingotu tendenci být plochý, ocelový ingot je poté zdokonalen s přesnou vytlačovací hřídel, aby se tloušťka stěny ztěžovala uniformou ocelového ingotového skořepiny; Horní konec extruzní hlavy s průřezovou plochou menší než plocha vytlačovacího hřídele je fixována na spodním konci vytlačovacího hřídele a střed předpjatého vytlačovacího válce, vytlačovací hřídele a extruzní hlava jsou zarovnány. Předpjatý extruzní válec je sloupec ve tvaru hlavy s vnitřním průměrem horního otvoru větší než vnější průměr vytlačovací hřídele a extruzní hlavy. Shell vyrobený z předkládaného vynálezu má rovnoměrnou tloušťku stěny, žádné defekty, jako jsou praskliny a vysoká spolehlivost a síla.
Popis
Metoda distribuovaného procesu vytlačování a její distribuovaná forma vytlačování
Technické pole
Předkládaný vynález se týká metody zpracování kovů a jeho souvisejících forem, zejména k distribuované metodě extruzního procesu a jeho distribuovaných extruzních forem.
Technologie na pozadí
Rozvoj jaderné energie byl povýšen na vrchol národních strategických cílů a prvních deseti podpůrných úkolů pro národní rozvoj. Lokalizace tlakových cév pro reaktory na jaderných ostrovech dosáhla bezprecedentní výšky. Čínské jaderné elektrárny Číny a Daya Bay jsou importovány z Evanston, Francie a Nippon Steel, které jsou drahé. Za účelem rozvoje čisté energie a snížení emisí CO2 plánuje Čína v roce 2020 zvýšit instalovanou kapacitu jaderné energie o 80 milionů KW, což vyžaduje přibližně 80 tlakových skořápek 1 milionu KW. Vypočítaná na základě ceny 400 000 kW skořápek se odhaduje, že je celková cena kolem 40-48 miliardy yuanů. Čína naléhavě musí rychle vyřešit složitý inženýrský a technický problém nezávislé výroby jaderných tlakových skořápek.
Tlakové nádoby jaderné energetické reaktory se v současné době vyrábí pomocí rozšiřujících kroužků na koňské tyčinky, otvory pro rozšiřování jádrového hřídele s dutým ocelem a stisknutím tlustého stisknutí hlavy, následované technologií svařování švů. Od nehody jaderné energie v Sovětském svazu není povoleno svařování podélného švu na jaderné tlakové nádobě. Současná skořápka jaderného tlaku přijímá proces rozšiřujícího kroužku na koňské tyčinky, který nejprve vyrábí pět kroužků, a poté svařuje prstencové švy vytvořené těmito kroužky za vzniku přímé části válce skořápky a poté použije hustou protahování nebo stisknutí desky, aby se hlava vytvořila, a poté s hlavou přivádí rovnou válec. Tento proces však nelze považovat za nejlepší proces. Je zřejmé, že ať už jde o rozšiřování otvoru pro koňské tyče nebo lisování nebo nakreslení desky silné hlavy, není vytvořeno pod trojrozměrným tlakovým napětím. Proces formování je doprovázen lokálním napětím v tahu, který představuje skrytá nebezpečí pro uzavření a opravu trhlin a defektů.
V současné době je tato technologie zpracování dlouhou výrobní technologií vytvářející výrobu, která samostatně tvoří válec a hlavu. Ocelové ingoty jsou vyrobeny do kruhových částí s kruhovými otvory prostřednictvím speciálního procesu volného kování a poté se pro zvětšení otvoru používá výše uvedený koňský tyč a vytvoří několik těžkých kruhových kroužků. Po zpracování a tepelném zpracování jsou svařeny dohromady jeden po druhém, aby tvořily rovné válcové části; Pomocí tlustého plechového kovu k stisknutí nebo nakreslení těžkých hlav, poté přivaření spodní hlavy k rovnému válci a provedení odpovídajícího tepelného zpracování a zpracování, aby se vytvořilo tělo tlakového skořápky, a poté zakrytí horní hlavu za vzniku kompletního jaderného skořepiny reaktoru. Tento výrobní proces je dlouhý, zahrnuje více kroků, má dlouhý cyklus, nízkou účinnost a nízkou spolehlivost.
shrnutí vynálezu
Za účelem kompenzace výše uvedených nedostatků poskytuje předkládaný vynález distribuovanou metodu extruzního procesu a její distribuovanou vytlačovací formu. Tloušťka stěny skořepiny vytvořené metodou distribuovaného procesu vytlačování je jednotná, uzavření a opravy prasklin a defektů jsou důkladné a spolehlivost a síla skořepiny jsou vysoké.
Technické řešení přijaté předkládaným vynálezem k vyřešení jeho technického problému je: distribuovaný metoda procesu vytlačování, jejichž kroky jsou následující:
A. Rafinované ocelové ingoty: Vyhřívané při vysokých teplotách mezi 1050 a 1250 ° C;
b. Odříznutí stoupačky ocelového ingotu: Lze použít různé metody řezání plamene, jako je kyslík acetylen. Vzhledem k tomu, že proudová úroveň výroby oceli někdy vyžaduje odříznutí stoupačky i dna ocelového ingotu, ať už je nutné odříznout dno ocelového ingotu, závisí na skutečné kvalitě rafinace ocelového ingotského dna;
C. Zvýšení oceli a vytvoření spodního soustředění: položte ocelový ingot na rozrušující formu a výčnělek ve tvaru oblouku pod ingotem je přesně umístěn v soustředěné drážce rozrušující formy. Poté naneste sílu nad ocelovým ingotem na rozrušení, aby byl ocelový ingot rozrušený, zatímco oblouk ve tvaru oblouku pod ním tvoří pravidelnou strukturu centrování dna. Rozrušující ocelový ingot může být rozrušený v otevřené nebo uzavřené formě;
d. Tlakový středový otvor: Umístění struktury centrování ocelového ingotu je horní rovina ocelového ingotu prorazena centrálním úderem s vodivým zařízením a vytváří středovou díru s hloubkou a průměrem na horní rovině ocelového ingotu;
E. HOT PERFORACE: Umístěte ocelový ingot do pevné polohy do předpjatého extruzního válce (se strukturou center a dna oceli směřující dolů), zarovnejte střed první perforační jehly se středovým otvorem na horní rovině ocelového ingotu a vytlačte ocelový ingot směrem dolů. Prohloubejte a zvětšete průměr středového otvoru na horním povrchu ocelového ingotu k nastavené hodnotě;
F. Distribuovaná extruzní ocel Ingot: Umístěte ocelový ingot do pevné polohy do předpjatého vytlačovacího válce (se strukturou centrování ocelového spodního středu směřující dolů a umístění podle struktury centrování dna oceli). Vytlačovací hlava vytlačovacího hřídele stiskne kov dolů podél středového otvoru ocelového ingotu s vytlačovací silou 100000-150000 tun, což způsobuje, že kov radiálně protéká, že tvoří dno skořepiny a stoupá podél přípojničky skořepiny, čímž tvoří rovnou trubkovou část skořápky. Poté vytlačovací hřídel pohání extruzní hlavu, aby se pohybovala nahoru a resetovala (návrat). Extruzní hřídel se radiálně otáčí s extruzní hlavou nastaveným úhlem a vytlačovací hřídel opakovaně stiskne kov směrem dolů podél středového otvoru ocelového ingotu s vytlačovací hlavou. Každá rotace úhlu nastavení vytlačovacího hřídele s extruzní hlavou je distribuovaným krokem vytlačování. Tento proces se opakuje, dokud se nevytvoří ocelový ingot. Horní koncová plocha extrudovaného sochoru má tendenci být plochý a tento proces zahrnuje umístění ocelového ingotu do uzavřeného předpjatého extruzního válce, opakovaným stisknutím ocelového ingotu v různých oblastech a časových doménách přes extruzní hlavu hřídele vytlačujícího hřídele proudí z extruzní hlavy od vytlačujícího extruzní hlavy. Podle minimálního zákona o odporu s tokem kovů navrhovaný sovětským učencem Gubkinem protéká kov nejrychleji v poloze, kde je největší vzdálenost mezi extruzní hlavou a vnitřní stěnou ocelového ingotského středu. Proto, když extruzní hlava stiskne otvor ocelového středového středu, tekoucí kov vstupuje do mezery mezi předstiženým vytlačovaným válcem a vytlačujícím hřídelem a poté se otočí vzhůru podél generatriky skořápky, čímž se zvýší výška rovného válce ocelové ingotské skořepiny výše než jiné části (tj. Část, kde kovový proud flektuje). Protože se hlava vytlačujícího hlava otáčí nepřetržitě ve stejném směru, aby vysukala otvor pro středovou ingot, a po každém distribuovaném vytlačovacím kroku se otáčí nahoru. Nastavte úhel tak, aby horní konec extrudovaného sochoru vyrobeného z ocelových ingotů nakonec konvergoval na plochý stav, což je samozřejmě menší nastavený úhel radiální rotace extruzní hlavy, tím menší je výškový rozdíl na horním konci extrudovaného sochoru vyrobeného z ocelových ingotů. Několik distribuovaných kroků vytlačování tvoří distribuovaný proces vytlačování, tj. Jeden distribuovaný proces vytlačování obsahuje několik distribuovaných kroků vytlačování: počet distribuovaných kroků extruze =360/set úhel;
G. Dokončení: Vytváření povrchové úpravy stiskne povrch vnitřní dutiny extrudovaného sochoru tvořeného ocelovým ingotem podél středu ocelového ingotu, zplošťuje povrch vnitřní dutiny extrudované socholy tvořené ocelovým ingotem a rovnoměrně stlačí tloušťku stěny ocelového ingotu. Pokončovací vytlačující hřídel procesu dokončení se může po stoupání vhodně otáčet a poté být stisknut, aby se odstranil vliv excentricity dokončovacího vytlačovacího hřídele a zlepšil přesnost dokončení;
h. Proces F-Th Distribution Extrusion Oceel Ingot se střídá s procesem G-Th dokončení, dokud výška, tloušťka a koncová plocha plodosti extrudovaného ocelového ingotu nedosáhne hodnot nastavených.
Při dalším zlepšení předkládaného vynálezu je rychlost, při které extruzní hlava vytlačujícího hřídele tlačí ocelový ingot dolů podél centrálního otvoru ocelového ingotu během distribuované vytlačování, konkrétně s materiálem ocelového ingotu, konkrétně:
Ocelový ingot je vyroben z černého kovu (jako je vysokoteplotní kov, ocel obsahující ocel atd.) A rychlost vytlačující hlavy je 5 mm/s -90 mm/s;
Ocelový ingot je vyroben z neželezných kovů (jako je hliník, měď atd.) A rychlost vytlačování dolů extruzní hlavy je 20 mm/s -300 mm/s.
Jako další zlepšení předkládaného vynálezu jsou rychlosti vzestupného (návratu) a dolů (prázdná cesta dolů) rychlosti vytlačovací hlavy, když nejsou v kontaktu s kovem, 90 mm/s {1}} mm/s.
Jako další zlepšení předkládaného vynálezu, při distribuci extrudovaných ocelových ingotů, se vytlačovací hřídel s úderovou hlavou radiálně otáčí pod úhlem 10 stupňů na 120 stupňů.
Jako další zlepšení předkládaného vynálezu je množství komprese distribuovaného procesu extruzní oceli mezi 2-2000 mm.
As a further improvement of the present invention, the pressing speed of the finishing process, as well as the speed of the rising (return) and falling (empty stroke downward) of the finishing extrusion shaft when it does not contact the metal, are the same as the pressing speed of the distributed extrusion steel ingot process and the speed of the rising (return) and falling (empty stroke downward) of the punching head when it does not contact the metal, but the pressing amount of the finishing process je {{0}}.
Jako další zlepšení předkládaného vynálezu je po procesu horké perforace zajištěna proces perforace a zvětšení díry: druhá perforační jehla s radiálním průměrem větší než první perforační jehla se používá k tlačení ocelového ingotu podél středového otvoru na horním povrchu ocelového ingotu.
Distribuovaná extruzní zemřít pro metodu distribuovaného procesu extruzního procesu podle předkládaného vynálezu, obsahujícího vytlačovací hřídele, vytlačovací hlavu a předpjaté extruzní válec, se směrem k použití jako reference. Horní konec extruzní hlavy je fixován na spodním konci vytlačovacího hřídele a průřezová plocha vytlačovací hlavy je menší než plocha vytlačovacího hřídele, která může účinně snížit vytlačovací sílu a zlepšit účinnost formování. Poměr plochy průřezu extruzní hlavy do oblasti průřezu vytlačovacího hřídele je funkcí vytlačovací síly. Běžně používaná plocha průřezu extruzní hlavy je obdélníkový povrch, s dlouhou stranou rovnou průměru vytlačovacího hřídele a krátká strana, která je poměrem šířky extruzní hlavy k průměru vytlačovacího hřídele, je funkcí vytlačovací síly. Předpjatý extruzní válec, vytlačovací hřídel a střed extruzní hlavy jsou kolineární. Předpjatý extruzní válec je sloupec ve tvaru hlavně s vnitřním průměrem horního otvoru větší než vnější průměr vytlačovacího hřídele a extruzní hlavy. Při používání lze horní konec vytlačovacího hřídele rozebrat a upevnit na dolní lisovací zařízení a spodní konec předpjatého extruzního válce může být demontován a stanoven na lisovacím stole. Vzhledem k tomu, že vytlačovací hřídel nesoucí extrézní hlavu v uzavřené dutině předpjatého extruzního válce, je kov extrudován v zónách a dávkách obrovským trojrozměrným tlakovým napětím a tvoří polo sférickou část ve spodní části skořápky a kov stoupá podél přípojnic, aby vytvořil rovnou válci. Tímto způsobem jsou vytvořeny extrudované skořepiny, jmenovitě hlava a válec, jako celá struktura, a protože je extrudována pod trojrozměrným tlakovým napětím, je zaručena síla skořepiny.
Jako další zlepšení distribuované extruzní matrice na předkládaný vynález jsou extruzní hřídel a děrovací hlava integrované struktury.
Při dalším zlepšení distribuované extruzní matrice předkládaného vynálezu je poměr průřezové plochy extruzní hlavy do průřezové oblasti vytlačovacího hřídele mezi 0. 1 a 0. 9.
Při dalším zlepšení distribuované extruzní matrice předkládaného vynálezu je vnitřní dutina předpjatého extruzního válce jednou z kruhové dutiny, obdélníkové dutiny a eliptické dutiny a průřez vytlačovacího hřídele je polygonální a eliptická.
Jako další zlepšení distribuované extruzní matrice předkládaného vynálezu je průřez extruzní hlavy obdélníkovou strukturou, přičemž dlouhá strana rovná průměru vytlačovacího hřídele a krátká strana je šířka extruzní hlavy. Poměr šířky extruzní hlavy na dlouhou stranu je 0. 0 5 až 0,95.
Příznivé technické účinky předkládaného vynálezu jsou následující: vysokoteplotní vyhřívaný ocelový ingot je fixován a umístěn do uzavřeného předpjatého extruzního válce a vytlačovací hřídel nese děrovací hlavu, aby provedl distribuovanou extruzi ocelového ingotu v různých oblastech a časové domény, takže kovový proud, aby tvořila spodní část skořápky a vyvinula shell Busbar. Tím se dokončí jednorázové formování válce a hlavy bez nutnosti obvodového svařování, což má za následek krátký průtok procesu, málo spojení, krátký cyklus a vysokou účinnost; Vzhledem k tomu, že vytlačování kovu děrovací hlavou je prováděno v uzavřeném předpjatém vytlačovacím válci, je v podstatě tvořen stavem trojrozměrného stresu, což snižuje napětí v tahu během procesu formování na nejnižší úroveň, nebo dokonce zcela bez tažného napětí. Proto je tloušťka stěny skořepiny rovnoměrná, uzavření a opravy prasklin a defektů jsou důkladné a spolehlivost a síla skořepiny jsou vysoké;
Předkládaný vynález lze také použít pro formování a výrobu vysokotlakého a ultra vysokého tlaku, vysoké spolehlivosti a velké objemové nádoby, jako jsou odpařovače jaderné energie, hydrogenační reaktory a vysokotlaké nádoby na zemní plyn.
Připojený obrázek Popis
Obrázek 1 je schematický diagram výrobního procesu tlakových skořápek pomocí techniky přenášení koně;
Obrázek 2 je schematický diagram výroby hlav tlakových skořápek pomocí kompresní technologie;
Obrázek 3 je schematický diagram hlavy skořepiny vytvořeného nakreslením tlustého plechového kovu;
Obrázek 4 je schematický diagram jaderného tlaku zpracovaného existující technologií;
Obrázek 5 je schematický diagram ocelového ingotu v prvním kroku zpracování předkládaného vynálezu;
Obrázek 6 je schematický diagram řezání stoupačky ve druhém kroku zpracování předkládaného vynálezu;
Obrázek 7 je schematický diagram rozrušujícího ocelového ingotu ve třetím kroku zpracování předkládaného vynálezu;
Obrázek 8 je schematický diagram otvoru tlakového středu ve čtvrtém kroku zpracování předkládaného vynálezu;
Obrázek 9 je schematický diagram perforace horké v pátém kroku zpracování předkládaného vynálezu;
Obrázek 10 je schematický diagram procesu zvětšení perforace a otvoru po pátém kroku zpracování předkládaného vynálezu;
Obrázek 11 je schematický diagram procesu vytlačování distribuce v šestém kroku zpracování předkládaného vynálezu;
Obrázek 12 je přední pohled na vytlačovací hřídel v procesu vytlačování distribuce předkládaného vynálezu;
Obrázek 13 je pohled na levou stranu na vytlačovací hřídel v procesu vytlačování distribuce předkládaného vynálezu;
Obrázek 14 je sekční pohled na proces vytlačování distribuce v šestém kroku zpracování předkládaného vynálezu;
Obrázek 15 je schematický diagram procesu dokončení v sedmém kroku zpracování předkládaného vynálezu.
Specifická metoda implementace
Příklad: Distribuovaná metoda procesu vytlačování, jejichž kroky jsou následující:
A. Rafinovaná ocel Ingot 1: Vyhříván na vysokou teplotu mezi 1050 a 1250 stupňů Celsia;
b. Odříznutí ocelového ingotského stoupačky 2: Lze použít různé metody řezání plamene, jako je kyslík acetylen. Vzhledem k tomu, že proudová úroveň výroby oceli někdy vyžaduje odříznutí ocelového ingotského stoupačky i dna ocelového ingotu, ať už je nutné odříznout dno ocelového ingotu, závisí na skutečné rafinační kvalitě dna ocelového ingotu;
C. Zvýšení ocelové ingot a vytvoření ocelové ingotské spodní středové struktury 3: Umístěte ocelový ingot na rozrušující formu 4 a umístěte obloukový výčnělek 11 pod ocelový ingot ve středové drážce 41 rozrušující formy. Poté naneste sílu nad ocelovým ingotem na rozrušení, aby byl ocelový ingot rozrušený, zatímco obloukový výčnělek 11 pod ním tvoří pravidelnou strukturu centrování dna ocelového ingotu 3. Rozrušující ocelový ingot může být rozrušený v otevřené nebo uzavřené formě;
d. Tlakový středový otvor: Umístění konstrukce ocelového ingotu spodního zasílání 3 je horní rovina ocelového ingotu prorazena středovým úderem 5 s vodivým zařízením a vytváří středovou otvor s nastavenou hloubkou a průměrem na horní rovině ocelového ingotu;
E. Horká perforace: Umístěte ocelový ingot do pevné polohy do předpjatého vytlačovacího válce 6 (se strukturou centrování ocelového ingotu směřující dolů), zarovnejte střed první perforační jehly 7 se středovým otvorem na horní rovině ocelového ingotu a vytlačte ocelový ingot směrem dolů. Prohloubejte hloubku a zvětšete průměr středového otvoru na horním povrchu ocelového ingotu k nastavené hodnotě;
F. Distribuovaná extruzní ocel Ingot: Umístěte ocelový ingot do pevné polohy do předpjatých extruzních válců 6 (se strukturou center spodního spodního spodního výkonu směřující dolů, umístěná podle struktury centrování ocelového ingotu). Extruzní hlava 93 vytlačovacího hřídele 92 stiskne kov dolů podél středového otvoru ocelového ingotu s vytlačovací silou p 100000-150000 tun, což způsobuje, že kov radiálně protéká, aby vytvořil dno skořepiny a vzestup podél shell Busbar. Poté vytlačovací hřídel pohání extruzní hlavu, aby se pohybovala nahoru a resetovala (návrat). Vytlačovací hřídel 92 se radiálně otáčí s extruzní hlavou 93 s nastaveným úhlem a vytlačovací hřídel 92 opakovaně stiskne kov dolů podél středového otvoru ocelového ingotu 1 s extruzní hlavou 93. Každý nastavený úhel otočený pomocí vytlačovacího hřídele 92 je jeden. Proces distribuovaného vytlačování se opakuje, dokud horní koncový povrch extrudovaného sochoru vytvořeného Steel Ingot 1 má tendenci být plochý, tento proces má umístit ocelový ingot 1 do uzavřeného předpjatého extruzního válce 6 a opakovaně vytahovat ocelový ingot 1 v různých oblastech a časovou doménou přes extruzní hlavu 92 hřídele 92. Kovový tok daleko od hlavy s výtlakem 92. Kovový tok. 93. According to the minimum resistance law of metal flow proposed by the former Soviet scholar Gubkin, the metal flows the fastest at the position with the largest distance between the extrusion head 93 and the inner wall of the center hole of steel ingot 1. Therefore, when the extrusion head 93 squeezes the center hole of steel ingot 1, the flowing metal enters the gap between the prestressed extrusion cylinder 6 and the extrusion shaft 92, and then Otočí se vzhůru podél generátu skořápky, takže výška rovné trubice ocelové ingotské skořepiny vyšší než část části, kde kov teče rychleji. V jiných částech, jak se extruzní hlava 93 otáčí nepřetržitě ve stejném směru, aby vytlačila středový otvor ocelového ingotu, a po každém distribuovaném kroku extruzní oceli se hlava otáčí nastaveným úhlem, takže horní konec extrudovaného sochoru tvořeného ocelovým ingotem 1 má tendenci být plochý. Je zřejmé, že čím menší je úhel radiální rotace úhel extruzní hlavy 93, tím menší je výškový rozdíl horního konce extrudované sochory vytvořené ocelovým ingotem. Několik distribuovaných kroků vytlačování tvoří distribuovaný proces vytlačování, tj. Jeden distribuovaný proces vytlačování obsahuje několik distribuovaných kroků vytlačování: počet distribuovaných kroků extruze =360/set úhel;
G. Dokončení: Dokončovací vytlačující hřídel 10 stiskne povrch vnitřní dutiny extrudované sochory vytvořené ocelovým ingotem podél středu ocelového ingotu, zplošťuje povrch vnitřní dutiny extrudovaného sochoru tvořeného ocelovým ingotem a rovnoměrně vymačká tloušťku stěny ocelové ingot. Dokončovací hřídel 10 v procesu dokončení se může po stoupání vhodně otáčet, a poté opět stisknout, aby se eliminoval vliv excentricity dokončovacího vytlačovacího hřídele 10 a zlepšil přesnost dokončení;
h. Proces F-Th Distribution Extrusion Oceel Ingot se střídá s procesem G-Th dokončení, dokud výška, tloušťka a koncová plocha plodosti extrudovaného ocelového ingotu nedosáhne hodnot nastavených.
Rychlost, při níž extruzní hlava 93 vytlačovacího hřídele 92 stiskne ocelový ingot směrem dolů podél centrálního otvoru ocelového ingotu během distribuční vytlačování ocelového ingotu souvisí s materiálem ocelového ingotu, konkrétně:
Ocelový ingot je vyroben z černého kovu (jako je vysokoteplotní kov, ocel obsahující ocel atd.) A extruzní hlava 93 má dolů rychlost vytlačování 5 mm/s -90 mm/s;
Ocelový ingot je vyroben z neželezných kovů (jako je hliník, měď atd.) A extruzní hlava 93 má dolů rychlost vytlačování 20 mm/s -300 mm/s.
Vzestupná (návrat) a dolů (prázdná cesta dolů) rychlosti extruzní hlavy 93, pokud není v kontaktu s kovem, jsou oba 90 mm/s -300 mm/s.
Při vytlačování ocelových ingotů se vytlačovací hřídel 92 otáčí radiálně s extruzní hlavou 93 v nastaveném úhlu 10 stupňů na 120 stupňů.
Množství komprese distribuovaného procesu extrudované ocelové ingot je mezi 2-2000 mm.
Tlakové rychlosti dokončovacího procesu, stejně jako nahoru (návrat) a dolů (prázdná zdvihacího zdvihu směrem dolů) rychlosti dokončovacího vytlačovacího hřídele, pokud není v kontaktu s kovem, jsou stejné jako stisknutou rychlostí distribuovaného procesu extruzní oceli a vzestupné (návrat) (prázdná mrtvice dolů) rychlostí bohoslužby, ale tlačítko Po dokončení procedu {{0}}. 01 až 0,5krát vyšší než u procesu distribuovaného vytlačování.
Po procesu perforace horké je proces perforace a expanze HOT: druhá perforační jehla 8 s radiálním průměrem větší než první perforační jehla 7 se používá k tlačení ocelového ingotu podél středového otvoru na horním povrchu ocelového ingotu, aby rozšířila prohloubenou středovou díru ocelového ingotu.
Distribuovaná extruzní umírání pro metodu distribuovaného procesu extruzního procesu, zahrnující extruzní šachtu 92, extruzní hlavu 93 a předpjatý extruzní válec 6, se směrem k použití jako reference. Horní konec extruzní hlavy 93 je fixován na spodním konci vytlačovacího hřídele 92 a průřezová plocha A1 extruzní hlavy je menší než oblast průřezu A2 vytlačovacího hřídele, která může účinně snížit extruzní sílu P a zlepšit účinnost formování. Poměr A1/A2 oblasti průřezové plochy A1 extruzní hlavy hlavy do oblasti průřezu A2 a2 vytlačovacího hřídele je funkcí vytlačovací síly P. Běžně používaná průřezová plocha extruzní hlavy 93 je pravoúhlý povrch, přičemž jeho dlouhá strana rovná průměru d1 hřídelného hřídele, a to je vítru b/d1 b/d1 b/d1 b/d1 b/d1 b/d1 b/d1 b/d1 b/d1 b/d1 b/d1 b/d1 b/d1 b/d1 b/d1 b/d1 b/d1 b/d1 b/d1 je vítru, b/d1 b/d1 je vítru b/d1. D1 vytlačovacího hřídele, na vytlačující sílu P, tvoří funkční vztah s extruzní silou P. Síla P tvoří funkční vztah a středy předpjatého extruzního válce 6, extruzní hřídel 92 a děrovací hlava 93 je kolineární. Hřídel 92 a extruzní hlava 93. Při použití lze horní konec vytlačovacího hřídele 92 rozebrat a upevněn na dolním lisovacím zařízením konglingového lisu a spodní konec předstiženého extruzního válce 6 lze rozebrat a fixovat na pracovním stolním stole. Vzhledem k obrovskému trojrozměrnému tlakovému stresu způsobenému vytlačovacím hřídelem 92 a extruzní hlavou 93 v uzavřené dutině předpjatého extruzního válce 6 je kov extrudován v zónách a dávkách za vzniku polo sférické části dna skořápky a kovové stoupání podél busbaru. Tímto způsobem jsou vytvořeny extrudované skořepiny, tj. Hlava a válec, vytvořeny jako celá struktura. Rovněž je extrudován pod působením trojrozměrného tlakového napětí. Síla skořepiny je zaručena.
Nedílnou strukturou jsou vytlačovací hřídel 92 a děrovací hlava 93 distribuované extruzní formy.
Poměr A1/A2 plochy průřezu A1 extruzní hlavy distribuované extruze zemře na průřezovou oblast A2 extruzní hřídele je mezi 0. 1 a 0. 9.
Vnitřní dutina předpjatého extruzního válce 6 distribuované extruzní formy je jednou z kruhové dutiny, obdélníkové dutiny a eliptické dutiny a průřez vytlačovací hřídele 92 je jednou z polygonálních a eliptických.
Průřez extruzní hlavy 93 distribuované extruzní die je obdélníková struktura, přičemž dlouhá strana rovná průměru D1 vytlačovacího hřídele a krátká strana je šířka B hlavy. Poměr šířky extruzní hlavy na dlouhou stranu B/D1 je 0. 05-0. 95.
2024 5. listopaduTýden doporučení produktu WBM:
Zúčasněný válec:
Interroll Tapered Roller je hlavní produkty Henan Weichuang Bearing Precision Technology Co., Ltd. (WBM). Pokud potřebujete více podrobností, kliknutím na web se dozvíte více.
https://www.bearingroller.com/rolling-elements/interroll/ateroll;
